刘伯温四肖中特选

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          起源:http://www.sanglaotou.com/news328048.html 宣布日期:2020-03-01 03:00:00

          經由過程引入擾動負荷功率,測試模仿同步發機電頤養組的頻率呼應特征,從而驗證模仿同步發機電組設 計的有用性。測試與驗證進程詳細爲:圖 10 中模 擬風機電組未啓動運轉,體系負載功率僅由模仿同步發機電頤養供給。體系起首接入 10.7 kW 的負載功率, 待體系穩固後突加 4.5 kW 的負載功率,經由過程 CVI 監控界面獲得體系的呼應特征曲線。 11 爲負荷擾動下模仿同步發機電組頻率響 應特征的試驗測試成果,個中,原念頭爲再熱式汽 輪機。圖 11 中,圖 11(a)爲示波器記載波形,圖 11(b)(e)爲上位機 CVI 監控體系記載波形,Uab Ia 分離爲模仿同步發機電的線電壓和相電流值, umref um分離爲機端電壓幅值的參考值與現實值, f 爲模仿同步發機電組掌握器運算獲得的體系頻率 值,fspll 爲經由過程軟件鎖相環獲得的機端電壓頻率。 從圖 11(a)(c)可見,突加負載後,模仿同步發電 機輸入電流的有用值由 16 A 漸變至 22.7 A,但機端 電壓根本堅持不變,爲 389 V

          從圖 11(d)(e)可見, 突加負載後,體系頻率開端降低,機組調速體系開 788 侍喬明等:基于虛擬同步發機電道理的模仿同步發機電頤養設計辦法 Vol. 39 No. 3 Ia(20 A/ ), Uab(500 V/ ) aI =16 A aI = 22.7 A ab U = 389 V (a) 發機電機端電壓及輸入電流波形 Pe/kW (b) 發機電電磁功率呼應曲線 (c) 機端電壓呼應曲線 (d) 汽輪機出力曲線 (e) 體系頻率呼應特征曲線 11 負荷擾動下模仿再熱式汽輪發機電的呼應特征 Fig. 11 Response characteristics of simulative reheat steam turbine generator under load disturbance 始舉措,經由過程增長原念頭出力來保持體系頻率穩 定。因為機組調差率的存在,體系頻率終究穩固在 49.45 Hz,偏離額外值 0.55 Hz 雷同測試前提下,將模仿同步發機電的原念頭 修正爲水輪機,機組的原念頭出力及體系頻率呼應 特征曲線如圖 12(a) 12(b)所示。從圖 12(a)可見, 在體系頻率降低時,因為水輪機水錘效應的存在, 機組的原念頭出力會湧現長久的降低後再增長,從 而招致體系頻率湧現較大幅度的下跌,詳細如圖 12(b)所示。

          爲停止比較校驗,在 Matlab/Simulink 仿真平台 中,基于 Matlab 自帶的 Synchronous Machine puStandard 仿真模塊(7 階模子),搭建了一套等容量 的同步發機電組仿真體系停止比較測試。仿真測試 (a) 水輪機出力曲線 (b) 體系頻率呼應特征曲線 12 負荷擾動下模仿水輪發機電的呼應特征 Fig. 12 Response characteristics of simulative hydro generator under load disturbance 前提與試驗測試前提堅持雷同,仿真測試成果如 13 所示,其成果與圖 1112 的試驗測試成果一 致。可見,基于式(1)的二階簡化模子設計獲得的模 擬同步發機電組,其呼應特征與斟酌機組電磁暫態 進程的同步發機電組高階模子的呼應特征分歧。因 此,基于虛擬同步發機電道理設計的模仿同步發電 機組具有與現實同步機電組類似的外特征。另外, Pe /kW (a) 同步發機電組電磁功率呼應曲線 um / V (b) 機端電壓呼應曲線 0 10 20 30 40 50 60 6 8 10 12 14 16 18 汽輪發機電; 水輪發機電。

          原念頭出力曲線 f/Hz (d) 體系頻率呼應特征曲線 13 負荷擾動下模仿同步發機電組的呼應特征 Fig. 13 Response characteristics of simulative synchronous generator under load disturbance 39 3 789 從圖 1112 可見,經由過程修正調速體系模子便可實 現對分歧類型同步發機電組頻率呼應特征的有用 模仿,這將爲構建以分歧類型同步發機電爲主導機 型的等值電網供給方便。 4.3 虛擬慣量掌握方法下體系頻率呼應特征測試 基于 VSG 道理設計的模仿同步發機電組雖能 有用模仿現實同步發機電的慣性呼應特征、頻率響 應特征等外特征,但其電磁耦合特征與現實同步發 機電組照樣有所分歧。而這類分歧能否會對風電並 網試驗體系的構建帶來新的影響,值得進一步檢 驗。爲此,此處基于圖 10 所示的模仿風電並網實 驗體系,以直驅永磁風機電組的虛擬慣量掌握爲例 停止特征測試,進一步驗證模仿同步發機電組在風 機電組頻率呼應掌握研討中運用的能夠性。 風機電組虛擬慣量掌握是在風機電組最大功 率跟蹤(maximum power point trackingMPPT)掌握 的基本上,引入與體系頻率誤差比例、微重量相幹 的幫助功率,使風機電組在體系頻率動搖時調劑其 出力,爲電網供給慣量並介入體系一次調頻,從而減 輕傳統同步發機電組的調頻累贅。風機電組 MPPT 掌握道理及虛擬慣量掌握道理分離拜見文獻[17-18] 詳細驗證測試的前提爲:模仿風機電組的給定風速 爲恒風速 9 m/s,體系負載功率由 14.5 kW 突加 4.5 kW 的擾動負荷功率至 19 kW 1415 分離爲風機電組引入虛擬慣量掌握 前後體系的頻率呼應特征。由圖 14 可見,引入虛 擬慣量掌握前,當電網遭遇較大負荷功率擾動時, 因為風機電組任務在MPPT狀況上風機電組的轉速 和出力均堅持不變,風機電組轉速與體系頻率構成 解耦。這類解耦效應招致風機電組不介入體系頻率 呼應,調頻累贅由模仿同步發機電組單獨承當,此 時體系頻率動搖規模較大,最低點到達了 48.0 Hz

           由圖 15 可見,風機電組引入虛擬慣量掌握後,風 機電組轉速與體系頻率發生了新的耦合關系,在電 網遭遇負荷功率擾動時,風機電組轉速能追隨體系 頻率變更。這類耦合關系使得風機電組可以或許經由過程調 節其出力來呼應體系的頻率變更,爲體系供給頻率 支撐,從而加重模仿同步發機電組的調頻累贅。將 1514 停止比較可見,虛擬慣量掌握引入後, 體系頻率降低速度有所減緩,體系頻率最低點由 48.0 Hz 進步到了 48.5 Hz,比擬引入條件高了 0.5 Hz,約爲體系頻率動搖量的 25%,改良後果顯著。 由以上剖析可見,本文設計的模仿同步發機電組能 夠較好地模仿體系的頻率呼應特征,能知足風電並 網體系中風機電組頻率呼應掌握研討的須要。

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